Amorf Alloy Dry Type Distribution Transformer

SYHF HØJ KVALITET AMORFOUS LEMGY Tørtypefordelingstransformator Tykkelsen af ​​amorf legeringsstrimmel, der anvendes, er lille, og resistiviteten er cirka tre gange den af ​​koldt rullet siliciumstålplade. Derfor har den jernkerne, der er lavet af amorf legering, meget mindre hvirvelstrømtab end det, der er lavet af koldvalset siliciumstålplade. Hysteresetabet af legeringen er meget mindre end for det kolde rullede siliciumstålplade. Kernetabet er meget lavt, ca. 75% lavere end tabet uden belastning af den traditionelle siliciumstålkerne-transformator. Det er en rimelig energibesparende transformer med lavt tab. Derudover er tvangen af ​​amorf legering langt mindre end 4A/m, hvilket er ca. 1/7 af den af ​​kolde rullet siliciumstålplade. Hysterese -sløjfområdet for amorf legering er meget mindre end den for koldrullet stålplade, der hører til amorf tilstand. På grund af lavt tab har amorfe legeringstransformator mindre opvarmning, lav temperaturstigning og stabil driftsydelse.

Amorf Alloy Dry Type Distribution Transformer bruger amorf legering med enestående magnetisk ledningsevne som kernemateriale i transformeren og kan endelig opnå meget lavt tabsværdi. Men det har mange egenskaber, som skal garanteres og overvejes i design og fremstilling. Hovedkroppen afspejler følgende aspekter:

(1) Hårdheden af ​​amorf legeringsarkmateriale er meget høj, og det er vanskeligt at forskydning med konventionelle værktøjer, så det bør overvejes for at reducere mængden af ​​forskydning i designet.

(2) Tykkelsen af ​​det enkelt amorfe legeringsark er meget tynd, og den materielle overflade er ikke særlig flad, så kernefyldningsfaktoren er lav.

(3) Amorfe legeringer er meget følsomme over for mekanisk stress. I det strukturelle design skal det traditionelle designskema med Iron Core som det vigtigste bærende strukturelle medlem undgås.

(4) For at opnå fremragende karakteristika med lavt tab skal amorfe legeringsjernchips angles.

(5) Med hensyn til elektrisk ydeevne. For at reducere forskydningsmængden af ​​jernchip er jernkernen i hele produktet sammensat af fire separate jernkerner rammer parallelt, og hver fasevikling indstilles på to rammer med uafhængigt magnetisk kredsløb. Ud over den grundlæggende magnetiske flux er der også en tredje harmonisk magnetisk flux i hver ramme. Den tredje harmoniske magnetiske flux i to sårejerns kernerammer i en vikling er nøjagtigt modsat i fase og lig med værdi. Derfor er summen af ​​de tredje harmoniske magnetiske fluxvektorer i hver gruppe af viklinger nul. Hvis den primære side er D-forbundet, vil kredsløbet med tredje harmonisk strøm ikke have den tredje harmoniske spændingskomponent på den inducerede spændingsbølgeform på den sekundære side.